2014年, 第43卷, 第6期　
刊出日期：2014-12-10

  

• 全选
  |

• Select
  Ni-Fe-P 化学镀层抗 CO2 腐蚀性机理研究

  孙延安, 李春福, 张家林, 张雷, 张凤春, 许萍

  表面技术. 2014, 43(6): 1-5.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 研究 Ni-Fe-P 化学镀层抗 CO2 腐蚀性机理。 方法 通过 SEM,EDS,XRD 以及 EIS 等技术对经化学镀 Ni-Fe-P 处理后的 35CrMo 钢表面进行表征,分析其抗 CO2 的腐蚀性能。 结果 处理后的35CrMo 钢表面为非晶态组织,硬度高达 570. 12HV。 Ni-Fe-P 镀层钢腐蚀倾向减小,极化电阻增大,镀层对基体形成了较好保护。 镀层的腐蚀过程受溶液双电层和钝化膜的影响。 结论 Ni-Fe-P 镀层在 CO2 水溶液中具有极强的钝化倾向,可显著提高材料的抗 CO2 腐蚀性能。
• Select
  镍钨合金镀层对 QT-900 油管耐 CO2 腐蚀的影响

  孙福洋, 赵国仙, 郭清超, 李丹平

  表面技术. 2014, 43(6): 6-10,15.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 对镍钨合金镀层在连续油管上的应用进行初步探索。 方法 通过直流电沉积法,在 QT-900 连续油管表面沉积镍钨合金层。 模拟某油田腐蚀环境,通过高温高压腐蚀实验,采用金相显微镜、SEM 和 EDS 等分析手段,对比镀镍钨合金连续油管和普通连续油管的耐蚀性能,研究在 CO2 介质中镍钨合金镀层对油管耐蚀性的影响。 结果 镍钨合金镀层中主要含 Ni 和 W 元素,Fe 和 Mn 元素含量较少,镀层平均厚度在 55 μm 左右。 在温度 60 ℃ ,CO2 分压 1. 07 MPa,拉应力 439 MPa 的条件下,镍钨合金镀层的平均腐蚀速率为 0. 0160 mm/ a,约为普通连续油管的 1 /40,属于轻度腐蚀。 结论 镍钨合金镀层具有良好的耐 CO2 腐蚀性能。
• Select
  电沉积乙炔黑 / 锗材料及其性能研究

  张译文, 李垚, 强亮生, 郝健, 刘旭松, 安小坤, 赵九蓬

  表面技术. 2014, 43(6): 11-15.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 提高锂离子电池锗基材料的电化学性能。 方法 采用电泳和离子液体电沉积制备乙炔黑/ 锗负极材料,用 SEM,Raman 和充放电循环等手段表征其结构和性能。 结果 乙炔黑/ 锗负极材料在0. 2C 倍率下循环 100 次,比容量依然可达到 600 mAh/ g 以上。 结论 乙炔黑/ 锗负极材料的电化学性能明显优于单独锗材料和碳材料。
• Select
  FV(520)B 不锈钢高温高压条件下硫化腐蚀初始阶段机理研究

  汪峰, 杜晓东, 吴辰, 蒋延涛

  表面技术. 2014, 43(6): 16-21,58.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 研究高温高压条件下 FV(520)B 不锈钢硫化初始阶段的腐蚀机理。 方法 在 573 K,H2S 分压为 1. 5 MPa 条件下制备硫化腐蚀试样,利用 XPS,SEM 等分析硫化膜成分、元素含量及分布。 结果 硫化膜为双层膜结构,外层成分为 Fe7S8,FeS2 和 Ni(1-x)S,内层成分为 Fe7S8,FeS2,Ni(1-x)S 和 Cr2S3。 XPS 数据显示 Fe7S8,FeS2 中存在 Fe2+和 Fe3+,且 Fe3+平均原子数分数分别为 36. 53% 和 35. 78% ,Ni(1-x)S 硫化物中存在 Ni2+,Ni3+,且 Ni3+的平均质量分数约为 32. 08% 。 结论 铁镍硫化物的主要缺陷为阳离子缺陷,且缺陷浓度较高,内层中 Cr2S3 抑制 Fe,Ni 离子向外迁移,但硫化初期阶段 Cr2S3 的含量少,抑制作用不明显。
• Select
  包埋添加剂对 SiC-ZrC 涂层 C / C 复合材料结构和性能的影响

  董志军, 黄锐, 罗安安, 刘树仙, 袁观明, 丛野, 李轩科

  表面技术. 2014, 43(6): 22-27.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 研究不同氧化物添加剂对 SiC-ZrC 涂层 C/ C 复合材料相组成、微观结构和抗氧化性能的影响。 方法 采用包埋法,分别以 Al2O3,B2O3 和 MgO 作为添加剂,制备 SiC-ZrC 涂层 C/ C 复合材料,分析相组成及微观结构,考察复合材料在 1000 ~ 1550 ℃ 静态空气气氛中的抗氧化性能。 结果 以 Al2O3作为包埋添加剂制得的涂层致密,而以 MgO 为添加剂制得的涂层较疏松。 在 1000 ~ 1550 ℃ 的静态空气气氛中,随着氧化温度的升高,以 Al2O3 为添加剂制得的复合材料失重率逐渐减小,在 1550 ℃氧化 1 h 后仅为 1% ;以 B2O3 和 MgO 为添加剂制得的复合材料失重率逐渐增加,在 1550 ℃ 氧化 1 h 后分别达到15% 和 36% 。 结论 与 B2O3 添加剂相比,Al2O3 和 MgO 添加剂更能促进包埋粉料的扩散。 以 Al2O3 作为包埋添加剂制得的 SiC-ZrC 涂层 C/ C 复合材料具有较好的高温抗氧化性能。
• Select
  铁镍梯度材料抗低应力多冲碰撞塑性变形性能研究

  张倩茹, 傅戈雁

  表面技术. 2014, 43(6): 28-32.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 研究梯度材料抗低应力多冲碰撞塑性变形能力。 方法 对纯铁材料、铁镍突变材料和铁镍梯度材料进行多次冲击碰撞试验,分析 3 种材料的累积变形量、不同层深处的应变和形变硬化程度、表面微观组织。 结果 总形变量、不同层深处的应变和形变硬化程度方面,纯铁材料略大于铁镍突变材料,远大于铁镍梯度材料。 铁镍突变材料和纯铁材料表层为单相多晶组织,且界面密度较小;铁镍梯度材料表层为多相多晶组织,且界面的密度大,其形变被抑制。 结论 铁镍梯度材料的抗低应力多冲碰撞塑性变形的能力最强,铁镍突变材料次之,纯铁材料最差。
• Select
  磁控溅射功率对引线支架表面沉积 W 组织及性能的影响

  张光耀, 高原, 张焱, 王成磊, 韦文竹, 陆小会

  表面技术. 2014, 43(6): 33-36,63.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 研究在镀铜的铁基引线支架上沉积钨薄膜的工艺及其性能。 方法 利用真空磁控溅射技术沉积制备钨薄膜层,并用 SEM,EDS,XRD 等技术对沉积层的组织和性能进行分析。 结果 在一定的工作气压、温度和沉积时间下,钨沉积层厚度随着溅射功率的增大非线性增加,沉积层均匀性好,组织较致密,与基体结合力较强,沉积层钨原子沿(110)晶面择优生长。 沉积层的电阻率小于 1. 5×10-6 Ω·m,电阻温度系数小于 0. 0052 / ℃ ,抗氧化性较好。 结论 在引线支架表面沉积金属钨可获得组织均匀致密的薄膜,其结合力、导电性、抗氧化性能良好。
• Select
  人工机械心瓣热解碳 / 石墨界面结合强度分析

  韦静, 张建辉

  表面技术. 2014, 43(6): 37-42,58.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 研究人工心瓣热解碳涂层与基体结合强度的影响因素,从而分析提高人工心瓣寿命的途径。 方法 通过改进的剪切试验法,得到人工机械心瓣热解碳涂层/ 石墨基体的平均界面剪切结合强度。利用有限元分析软件 ANSYS 建立三维模型,对人工机械心瓣热解碳涂层/ 石墨基体的界面剪切应力进行分析,将分析结果与试验结果进行对比。 利用 ANSYS 验证不同涂层厚度以及不同涂层弹性模量的情况下,界面剪切应力的变化情况。 结果 试验所得的平均界面剪切结合强度为 5. 535 MPa,有限元分析得到的平均结合强度值为 5. 98 MPa。 随着涂层厚度的增加,涂层与基体结合强度降低;随着涂层弹性模量的增加,涂层与基体结合强度增大,但弹性模量并非越大越好,应有一个合适的值。 结论 ANSYS 分析是准确的。 制备热解碳涂层时,应尽量薄一些,热解碳的弹性模量相对石墨应尽量大一些。
• Select
  Au / Ni / Cu 多层薄膜热带海洋气候腐蚀失效机制研究

  李云双, 曹江利, 姚文清, 严楷, 陈拥军

  表面技术. 2014, 43(6): 43-47,74.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 了解 Au/ Ni/ Cu 多层金属薄膜在热带海洋气候下的失效机制,为研究电子元器件表面腐蚀失效的早期预警提供参考。 方法 采用磁控溅射法在 p 型单晶 Si(100)基片上沉积 Au/ Ni/ Cu 薄膜,在热带海洋气候环境下进行时效实验,采用原子力显微镜及俄歇电子能谱对薄膜失效表面与界面结构微观变化进行研究。 结果 时效实验初期,Au/ Ni/ Cu 薄膜表面发生了 Au 原子聚集,形成了不再连续的岛状结构,岛与岛之间产生了表面微裂纹。 随着时效时间的延长,表面形成腐蚀洞,腐蚀洞附近有 Ni 和 Cu扩散至 Au 层表面。 时效时间进一步延长后,腐蚀洞的数量增加,面积增大,此时样品处于腐蚀末期;与此同时,在未产生腐蚀洞的区域,Au/ Ni/ Cu 薄膜界面未出现明显粗化。 结论 Au/ Ni/ Cu 薄膜在热带海洋气候中的失效主要是通过表面产生的腐蚀洞进行的。
• Select
  X80 管线钢在酸性环境下的氢致开裂行为研究

  张涛, 王长朋, 刘静

  表面技术. 2014, 43(6): 48-52.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 研究 X80 管线钢在我国典型酸性环境(鹰潭土壤模拟溶液)下的氢致开裂行为。 方法采用电化学动电位扫描技术、慢应变速率拉伸实验和扫描电镜技术,分析氢在 X80 管线钢中的渗透行为、材料的放氢行为、电化学充氢对材料拉伸性能的影响以及材料断口的形貌。 结果 通过氢渗透实验测得,在室温下,氢在 X80 管线钢中的的氢扩散通量 J肄 = 7. 31×10-11 mol/ (cm2 ·s),有效扩散系数 Deff =5. 36×10-8 cm2 / s,可扩散氢浓度 C0 = 7. 64×10-5 mol/ cm3。 钢中的氧化铝类非金属夹杂及表面点蚀坑促进了氢致裂纹的萌生,充氢后试样发生穿晶断裂。 随着充氢时间的增加,断口由韧性断裂转变为脆性断裂,氢致开裂敏感性增高。 结论 X80 管线钢在我国典型酸性环境下(鹰潭土壤模拟溶液)具有较高的氢致开裂敏感性。
• Select
  硅烷无铬钝化膜的耐腐蚀性能及成分探究

  冯瑞沁, 董世文, 衣守志, 闫婷婷, 焦斌

  表面技术. 2014, 43(6): 53-58.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  探究无铬钝化膜的微观形貌和成膜机理。 方法 通过电化学实验评价钝化膜的耐腐蚀性能;通过扫描电镜观察钝化膜的微观形貌,探究其与耐腐蚀性之间的关系;通过 XRD,EDS,XPS 分析钝化膜的成分及组成。 结果 电化学实验表明,镀锌板经钝化处理后,钝化膜抑制锌层的阳极反应,有效降低腐蚀速率。 SEM 分析发现,钝化膜表面的平整度与其耐蚀性能无直接关系。 XRD 不能用于分析该工艺钝化膜的元素及组成。 EDS 和 XPS 分析结果表明,钝化膜主要含有 Zn,C,O,N,Si 等元素。 结论 有机大分子构成钝化膜的主要骨架,SiO2 和硅酸盐等吸附于立体骨架结构中,形成一层致密的钝化膜,起到抑制锌层阳极反应的作用。
• Select
  钛基 / TiN 涂层接触应力有限元分析

  陈东, 曾志辉, 丁鹏

  表面技术. 2014, 43(6): 59-63.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 研究在接触载荷作用下,钛基/ TiN 涂层的应力变化规律。 方法 利用 ABAQUS 软件建立可靠有限元模型,分析涂层厚度不同的钛基/ TiN 涂层系统在球压头作用下的接触应力。 结果 钛基/TiN 涂层系统最大 Mises 应力出现在距表面约 0. 4a( a 为接触半径)处的亚表层或者亚表层附近的界面处。 在接触应力和弯曲应力作用下,涂层弯曲变形会影响涂层的径向应力和剪应力分布。 结论 在接触载荷作用下,涂层内存在接触应力和自身弯曲两种应力作用。 分析结果有利于理解钛基 TiN 涂层的失效机理。
• Select
  化学镀锡反应动力学特性研究

  杨余芳, 衷明华, 黄俊生

  表面技术. 2014, 43(6): 64-68.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 研究化学镀锡反应过程的动力学特性。 方法 在硫脲-柠檬酸-酒石酸三元络合体系中,以次磷酸钠为还原剂,以 SnCl2 为主盐,在铜片上化学沉积锡镀层,研究温度、主盐、还原剂、H+和络合剂的浓度对沉积速度的影响规律。 结果 镀锡过程中,Sn2+,H+和次磷酸钠的反应级数分别为 0. 302,0. 21和 0. 192;硫脲、柠檬酸和酒石酸的反应级数分别为 0. 237,0. 213 和 0. 081;速度常数为 0. 013,总反应级数为 1. 235 级,表观活化能为 11. 184 kJ/ mol。 结论 建立了化学镀锡反应的动力学方程,对化学镀锡沉积工艺的选择和产物的控制具有一定的参考作用。
• Select
  羟丙基壳聚糖与表面活性剂的缓蚀协同效应

  卢浩, 郭英

  表面技术. 2014, 43(6): 69-74.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 研究羟丙基壳聚糖(HPCS)与 Tw-20、十二烷基苯磺酸钠(SDBS)在 1 mol/ L HCl 溶液中对Q235 钢的协同缓蚀作用。 方法 进行 Q235 钢试片在 1 mol/ L HCl 溶液中的腐蚀试验,通过失重法、动电位极化和电化学交流阻抗技术,分析 HPCS 及其与 Tw-20,SDBS 复配的缓蚀效果与机理。 结果 低浓度条件下,HPCS 的缓蚀性能并不显著,100 mg/ L 时的缓蚀效率仅为 63. 03% ,添加 0. 2 mg/ L Tw-20 可使 50mg/ L HPCS 的缓蚀效率从 51. 73% 提高到 90. 75% 。 当 HPCS/ Tw-20 / SDBS 以 50,0. 2,20 mg/ L 复配时,缓蚀效率高达 93. 77% ,由于同时具备了非离子型和阴离子型表面活性剂的优点,其在 60 ℃ 时缓蚀效率仍保持在 71. 11% 。 结论 Tw-20,SDBS 对 HPCS 具有良好的协同缓蚀作用,HPCS/ Tw-20 和 HPCS/ Tw-20 / SDBS 复合缓蚀剂均为混合型缓蚀剂,作用机理为“几何覆盖效应冶。
• Select
  强流脉冲电子束表面改性 1. 2344 钢的显微组织和性能

  宋小放, 周志明, 王祥, 范红山, 张宝亮

  表面技术. 2014, 43(6): 75-78,83.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 在 1. 2344 钢表面获得一层硬度较高的强化层。 方法 利用强流脉冲电子束技术,在相同的加速电压下,采用不同的脉冲次数对 1. 2344 钢表面进行改性处理,研究处理前后样品的表层显微组织和性能变化规律。 结果 经强流脉冲电子束处理后,试样表面形成了形状各异、大小不一、分布不均的熔坑,并且随着脉冲次数的增加,熔坑数量逐渐减少,熔坑的直径变大。 当脉冲次数大于 50 次时,试样表面出现奥氏体相,表面显微硬度提高了 14. 5% 。 结论 强流脉冲电子束处理可使试样表层的晶粒变小,晶粒细化和表面宏观残余应力的共同作用促使试样显微硬度增加。
• Select
  6063 铝合金表面 Ce-Mn / Mo 复合转化膜的制备及性能

  关玉芹, 武卫社, 杜军, 凡婷, 穆松林, 李文芳

  表面技术. 2014, 43(6): 79-83.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 进一步改善 6063 铝合金表面 Ce-Mn 转化膜的综合性能。 方法 采用以 Ce(NO3 )3 和KMnO4 为主盐的转化液,在 6063 铝合金表面制备出 Ce-Mn 转化膜,再利用钼酸钠溶液进行后处理,优化处理工艺,获得 Ce-Mn/ Mo 复合转化膜。 对后处理前后的转化膜形貌、成分及电化学性能进行对比,并通过空气中放置、磨损测试的方法对比它们的耐候性和耐磨性。 结果 较优的成膜工艺为:18 g/ L Na2MoO4,1. 5 g/ L 十二烷基苯磺酸钠,成膜时间 18 min,成膜温度 45 ℃ 。 经后处理后,膜层颜色由金黄色转变为棕黑色,组织致密,主要由 Ce,Mn,Mo,O 和 Al 等元素组成,厚度提高至约 7 μm,腐蚀电流密度降低了约 85% 。 结论 与 Ce-Mn 膜层相比,Ce-Mn/ Mo 复合转化膜具有更优异的耐蚀性、耐候性和耐磨性。
• Select
  AZ91D 镁合金表面激光熔覆 Al-Cu 合金的温度场模拟与验证

  朱润东, 李志勇, 李晓锡, 孙琪

  表面技术. 2014, 43(6): 84-89,130.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 确定 AZ91D 镁合金表面激光熔覆 Al-Cu 合金的最佳工艺参数。 方法 利用有限元软件ANSYS 建立℃动高斯热源作用下的温度场三维模型,对不同参数下激光熔覆过程中的温度场进行动态模拟,确定工艺参数。 结果 熔池中心的温度随着激光功率的增大而增大,随着热源℃动速度和光斑直径的增大而减小。 温度过高时,熔覆层下塌且内部出现裂纹;温度过低时,熔覆层上有大量的金属颗粒且内部含有夹杂物。 结论 当功率为 240 W、扫描速度为 2. 5 mm/ s、光斑直径为 0. 6 mm 时,熔池中心的温度约为 1100 ℃ ,熔覆层与基体接触面的温度约为 700 ℃ 。 在此参数下得到了表面成形光滑且与基体结合紧密的致密熔覆层。
• Select
  SnS / ZnO 叠层太阳能电池的制备及性能研究

  范文娟, 邹敏, 常会, 霍红英, 夏冬

  表面技术. 2014, 43(6): 90-94,110.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 获得光电性能较佳的 SnS/ ZnO 叠层太阳能电池。 方法 通过磁控溅射法,采用不同的溅射参数在 FTO 玻璃上制备 SnS 和 ZnO 薄膜,研究 SnS 和 ZnO 薄膜的晶体结构、表面形貌和光学性能,最终获得制备叠层太阳能电池的最佳方案。 结果 沉积 SnS 薄膜的溅射功率、沉积时间、工作气压为 28W,40 min,2. 5 Pa 和 36 W,25 min,2. 3 Pa 时,获得的两种 SnS 薄膜均在(111)晶面具有良好的择优取向,晶粒较大,表面致密光滑,禁带宽度分别为 1. 48,1. 83 eV。 沉积 ZnO 薄膜的溅射功率、溅射时间、工作气压为 100 W,10 min,2. 5 Pa 时,ZnO 薄膜的结晶性能更优,透过率更大,适合作为太阳能电池的 n 层。 以宽禁带 SnS(1. 83 eV)为外 p 型吸收层,窄禁带宽度 SnS(1. 48 eV)为内 p 型吸收层制备的 FTO/ n-ZnO/p-SnS(1. 83 eV) / n-ZnO/ p-SnS(1. 48 eV) / Al 叠层太阳能电池,其光电转化效率为 0. 108% ,短路电流为0. 90 mA,开路电压为 0. 40 V。 结论 制得的叠层太阳能电池性能较传统单层太阳能电池更优。
• Select
  稀土盐对铝合金硼硫酸阳极氧化膜层性能的影响

  李峰, 张建周, 马慧媛, 刘慧丛, 朱立群

  表面技术. 2014, 43(6): 95-99.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 研究代替铬酸阳极氧化和稀铬酸氧化膜层封闭处理的工艺。 方法 在硼硫酸阳极氧化溶液中添加不同的稀土盐对铝合金进行阳极氧化,采用稀土盐对氧化膜层进行封闭处理,分析对比膜质量及膜层耐腐蚀性能。 结果 在硼硫酸阳极氧化溶液中加入稀土 A 盐能够提高氧化膜层的耐腐蚀性能,用稀土 C 盐溶液对该阳极氧化膜层进行封闭处理,可以进一步提高氧化膜层的耐腐蚀性能,耐中性盐雾腐蚀时间达到 336 h。 结论 稀土 A 盐改进的硼硫酸阳极氧化/ C 盐封闭技术有望代替铬酸阳极氧化技术。
• Select
  对苯二酚对 C38 碳钢在盐酸溶液中的缓蚀探究

  张世红, 胡玉龙, 施岱艳, 张金钟, 崔磊

  表面技术. 2014, 43(6): 100-104.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 研究对苯二酚对碳钢在 1 mol/ L 盐酸溶液中的腐蚀抑制行为。 方法 通过失重法、电化学法(交流阻抗和动电位极化)、扫描电镜分析对苯二酚与 KI 复配后的缓蚀效率、机理以及金属表面腐蚀形貌。 结果 失重实验表明,在25 ℃ ,单独使用对苯二酚时的缓蚀效率达36. 2% ;当与0. 01 mol/ L KI 复配后,随着对苯二酚用量的增加,缓蚀效率增大,最大可达 81. 4% 。 对苯二酚在碳钢表面的吸附符合朗缪尔吸附等温式,以物理吸附为主。 动电位极化曲线研究表明,对苯二酚是一种阳极作用型缓蚀剂。 交流阻抗谱研究表明,盐酸溶液中存在该复配缓蚀剂时,碳钢的电荷转℃电阻随对苯二酚用量的增大而增大。 SEM 分析表明,对苯二酚与 KI 复配可有效减弱盐酸对 C38 碳钢表面的侵蚀。 结论 对苯二酚与 KI复配是有效的酸洗缓蚀剂。
• Select
  一种改进全变差正则化的Shearlet 自适应带钢图像去噪算法

  韩英莉

  表面技术. 2014, 43(6): 105-110.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 有效去除生产现场所采集的带钢图像上的混合噪声。 方法 结合 Shearlet 变换具有较好的稀疏表示图像特征的性质与全变分各向异性扩散的优点,提出一种带钢图像去噪新算法。 对 Shearlet变换分解后的图像进行硬阈值处理,再进行 Shearlet 变换重构形成估计图像,采用改进自适应的变差正则化的极小化迭代模型对估计图像进行迭代修正。 结果 去噪后的图像具有很好的视觉效果,避免了伪吉布斯效应的产生。 在强噪水平下,对比新模型与小波去噪,PSNR 提高了约 9 dB,均方差降低了约 319。结论 该方法获得了较好的峰值信噪比增’,使信号幅度有较高的保真度,具有更好的平滑噪声和边缘保持功能。
• Select
  基底材质对硅酸钠粘结 MoS2 润滑涂层摩擦学性能的影响

  霍丽霞, 周晖, 桑瑞鹏, 张凯锋, 蒋钊

  表面技术. 2014, 43(6): 111-115.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 针对空间机械润滑处理的需求,研究硅酸钠粘结 MoS2 润滑涂层摩擦学性能。 方法 在几种不同材质基底的表面喷涂硅酸钠粘结 MoS2 润滑涂层,采用球盘摩擦磨损试验机研究其真空摩擦学性能和高温摩擦学性能,并利用红外光谱和扫描电镜对高温摩擦机理进行分析。 结果 几种基底表面润滑涂层的真空摩擦系数均低于 0. 1,且基底硬度越高,涂层的耐磨寿命越长,摩擦系数越低。 在室温至300 ℃范围内,随温度的升高,涂层的摩擦系数先降低后升高,耐磨寿命先升高后降低。 300 ℃时,涂层主要发生磨粒磨损。 结论 硅酸钠粘结 MoS2 润滑涂层能够用于经微弧氧化处理的铝合金基底表面,在200 ℃以下的大气环境和 300 ℃氮气环境中的摩擦学性能优异。
• Select
  油田采出水处理复合阻垢缓蚀剂的研究

  闫旭涛, 刘志刚

  表面技术. 2014, 43(6): 116-120.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 制备一种高效、复合型的油田采出水处理阻垢缓蚀剂。 方法 以二己烯三胺五亚甲基膦酸、磺酸基共聚物和钨酸钠为原料复配成复合阻垢缓蚀剂,通过静态阻垢试验和动态腐蚀试验,研究复合阻垢缓蚀剂的防垢和缓蚀效果与其质量浓度的关系,考察絮凝剂、杀菌剂及缓蚀剂等水处理剂对防垢效果的影响。 结果 在油田采出水处理中,阻垢缓蚀剂最佳质量浓度为 30 mg/ L,此时的阻垢率>95% ,腐蚀速率为 0. 0696 mm/ a。 油田采出水中过量的絮凝剂及季铵盐 1227 杀菌剂会造成阻垢率降低,咪唑啉缓蚀剂对阻垢率有增效作用,异噻唑啉酮杀菌剂对阻垢率影响较小。 结论 该复合阻垢缓蚀剂生产制备简单,阻垢和缓蚀性能优良。
• Select
  磁控溅射镀钛提高 AZ31 镁合金耐磨耐蚀性能的研究

  李忠厚, 郭腾腾, 宫学博, 马芹芹, 杨迪

  表面技术. 2014, 43(6): 121-124.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 提高 AZ31 镁合金的耐磨及耐腐蚀性能。 方法 采用磁控溅射技术对镁合金进行表面镀钛处理,用扫描电镜研究膜基界面形貌及界面成分,分析结合性能。 通过摩擦磨损试验,对比分析镁合金基体和镀 Ti 膜样品的耐磨性能;通过 Tafel 极化曲线,对比分析镁合金基体和镀 Ti 膜样品的耐蚀性能。结果 Ti 膜均匀致密,与镁合金基体结合良好。 镁合金镀 Ti 膜后,摩擦系数和磨损失重率下降,腐蚀电位向正方向移动了430 mV,腐蚀电流密度从10. 83 mA/ cm2 下降到2. 62×10-7 mA/ cm2。 结论 磁控溅射镀 Ti 膜提高了 AZ31 镁合金的耐磨和耐蚀性能。
• Select
  液体空间润滑剂蠕爬流失机理及对策研究进展

  戴庆文, 黄巍, 王晓雷

  表面技术. 2014, 43(6): 125-130.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  润滑失效已逐渐成为限制空间机械系统寿命的主要因素之一。 综述了空间润滑方法,分析了空间液体润滑的利弊以及蠕爬流失产生的机理。 讨论了抑制润滑剂蠕爬的方式,展望了表面织构技术在控制液体空间润滑剂蠕爬流失研究中的应用前景。
• Select
  低温离子渗硫技术研究现状及展望

  崔娜, 韩彬, 王勇

  表面技术. 2014, 43(6): 131-137.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  低温离子渗硫技术克服了传统渗硫方法的不足,是目前最常用的 FeS 固体润滑薄膜制备方法。由于存在理论研究尚未完善、应用材料相对单一、微纳米硫化物薄膜表征困难等问题,该技术的应用推广及其工业化进程受到限制。 综述了离子渗硫技术在渗硫机理、工艺研究、硫化物薄膜表征及渗硫层摩擦学性能等方面的研究进展,分析了渗硫层减摩作用机理和当前离子渗硫应用的基体材料类型,指出了其未来的发展方向。
• Select
  含氟丙烯酸聚氨酯涂层的环境失效行为研究

  李赛, 杨飞, 李卫平, 刘慧丛, 朱立群, 王贤明, 宁亮

  表面技术. 2014, 43(6): 138-143.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 研究含氟丙烯酸聚氨酯涂层作为船壳清漆,在光老化过程中疏水性能和防护性能的失效行为。 方法 通过接触角、傅里叶变换衰减全反射红外光谱(ATR-FTIR)、原子力显微镜(AFM)形貌,结合交流阻抗(EIS),研究涂层在室内外大气暴露环境、氙灯加速老化试验环境中的老化过程。 结果 光老化可以使涂层接触角显著降低,疏水性能下降。 ATR-FTIR 和 AFM 分析表明,光老化使涂层表面氟含量显著降低,氧含量升高,表面粗糙度增大。 与中性盐雾试验相比,氙灯加速老化试验中涂层电阻衰减速度更快。 结论 光老化过程中,涂层表面分子链断裂使涂层表面氟含量降低,疏水性下降,同时涂层电阻随老化时间延长而降低。
• Select
  双酚 A 型酚醛树脂改性双氰胺固化环氧树脂行为的研究

  唐囡, 杨又华, 邓静伟, 周建萍, 刘志雷, 刘光明

  表面技术. 2014, 43(6): 144-148.

  摘要 ( ) PDF全文 ( )   可视化   收藏

  目的 得到一种低温快速固化的潜伏性双氰胺固化剂。 方法 利用红外光谱对合成的新型双酚 A 型酚醛树脂改性双氰胺潜伏性固化剂的结构进行表征,研究双氰胺和酚醛不同配比对固化漆膜性能的影响,采用示差扫描量热(DSC)分析研究改性后固化剂的活性、用量及固化温度。 结果 双氰胺和酚醛较好的摩尔比为 0. 6 : 1,改性固化剂的最佳用量为 30% (相对环氧树脂的质量分数),改性后的恒温固化温度为 127 ℃ 。 结论 该配方合成的双酚 A 型酚醛树脂改性双氰胺固化剂具有最好的综合性能。